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Stavax ESR鋼洗衣機面板模具開裂原因分析

2019-03-13 09:31:21 來源: 作者: 【大中小】瀏覽:4914次評論:0條

金林奎1,2，歐海龍1,2，黃持偉1,2，阮育煌,3，鄒文奇1,2

（1.廣東省東莞市質量監督檢測中心，廣東，523808；

2.國家模具產品質量監督檢驗中心，廣東，523808；

3.東莞市奕東電子有限公司，廣東，523808）

摘要：對Stavax ESR鋼洗衣機面板模具開裂失效件，進行理化檢測和分析。檢測結果表明，由于模具裂紋源已經破壞，難以確定裂紋的首要原因。模具開裂的內在原因，是由于組織中沿晶界殘留未溶顆粒狀及薄片狀碳化物，材料的強度急劇降低，脆性顯著增大，最終造成模具的早期開裂失效。模具在熱加工過程中工藝不規范，碳化物沿晶界析出形成網狀碳化物。最終熱處理加熱保溫過程中，網狀碳化物經過固溶和聚集，形成未溶顆粒狀及薄片狀碳化物。熱處理加熱過程的熱應力以及淬火過程的組織應力，在未溶顆粒狀及薄片狀碳化物周圍產生內裂紋。模具冷卻水孔的機加工過程，使沿晶開裂特征的內裂紋顯露出來。模具服役承載時產生的工作應力，促使裂紋的進一步萌生和擴展。

關鍵詞：網狀碳化物；顆粒狀碳化物；薄片狀碳化物；熱應力；組織應力。

Analysis of the causes of die cracking for Stavax ESR steel washing machine

Jin Linkui1,2，Ou Hailong1,2， Huang Chiwei1,2，Ruan Yuhuang 3，Zou Wenqi1,2

（1.Guangdong Dongguan Quality Supervision Testing Center, Dongguan 523808, China

2. National mold product quality supervision and inspection center, Dongguan 523808, China

3. Midea group household air-conditioning division, foshan 528311, China）

Abstract: The Stavax ESR steel washing machine panel mold cracking failure pieces, physical and chemical testing and analysis. The test results show that it is difficult to determine the primary cause of the crack because the mold crack source has been destroyed. The internal cause of the cracking of the mold is that the strength of the material decreases sharply and the brittleness increases significantly, resulting in the early cracking failure of the mold due to the residual insoluble granularity and flaky carbide along the grain boundary. Mold in the hot process is not standardized process, carbide precipitation along the grain boundary to form a network of carbide. The final heat treatment during heating and heating process, the network carbide through the solid solution and aggregation, the formation of undissolved granular and flaky carbide. Heat treatment The thermal stress during the heating process and the microstructural stress during the quenching process produce internal cracks around the undissolved granular and flaky carbides. Mold cooling water hole of the machining process, so that the characteristics of the cracks along the cracks exposed. Mold work load bearing the work stress, to promote the further initiation and expansion of the crack.

Key words: Keywords carbide; particulate carbide; flaky carbide; thermal stress; tissue stress.

中圖分類號:TG147 文獻標志碼: B 文章編號:

Stavax ESR鋼屬于耐腐蝕的模具鋼，它具有較高的耐腐蝕性和拋光性能，同時有優良的耐磨性和機加工性能。模具制品長期使用后，模腔表面仍然保持光滑狀態。由于該鋼種有較強的耐腐蝕性，模具可以潮濕的環境下存放和使用，不需要特別的保護。模具冷卻水道不受腐蝕的影響，冷卻效率在模具使用過程中保持穩定，確保模具穩定的成形效果。模具鋼在正常制造條件下，為了能夠得到所規定的質量要求，必須嚴格控制材料中硫、磷元素的含量，并將錳元素含量保持在較低水平，以減少淬火過程的變形和開裂傾向。同時模具材料的熱處理過程至關重要，它能保證模具制品的使用性能。

1.宏觀檢查

該模具失效件的材料一勝百公司提供的Stavax ESR塑料模具鋼，并由該公司負責模具的熱處理加工。該模具的整體外形尺寸為長700mm×寬300mm×厚100mm，模具開裂部位位于壁厚處的冷卻水孔邊緣。模具發生早期開裂失效后，材料及熱處理加工的廠家派員前來處理，并在模具開裂部位取樣進行檢測（見圖1）。在截取樣塊后的殘留部位，仍然可以看到冷卻水孔邊緣的裂紋，該裂紋已經穿透模具的整個壁厚并向下延伸。經測量，裂紋的擴展深度達100mm，且裂紋呈剛直的脆性開裂特征形貌（見圖2）。

由模具冷卻水孔邊緣壁厚處開裂的樣塊，觀察到裂紋呈筆直的開裂狀態。對應冷卻水孔另一側的開裂樣塊，已經被材料供應商廠家取走（見圖3）。打開冷卻水孔開裂樣塊，目測斷口表面平坦，斷面的上下兩側有數條放射狀人字形條紋，人字紋收斂處指向冷卻水孔開口處，該部位屬于裂紋擴展的起始部位。放射狀條紋附近隱約可見二次裂紋，斷口呈現脆性開裂的特征形貌⑴（見圖4）。由于裂紋源已經在機械切削加工過程中被人為破壞，無法確認模具開裂的首要原因。因而只能從斷口形貌分析及金相組織檢測，分析模具開裂的內在原因。

2.結果與討論

2.1化學成分分析

從該模具上截取樣塊進行化學成分檢測，采用德國牛津FOUNDRY-MASTERPRO直讀光譜儀進行檢測，依據一勝百模具Stavax ESR材料成分范圍要求判定。檢測結果表明，化學成分符合規范要求(見表1)。

表1原材料化學成分（％）

Table1 Chemical composition of raw materials（%）

Stavax ESR	C	Si	Mn	Cr	V	P	S
標準值	0.35～0.42	0.60～1.40	0.20～0.80	13.1～14.1	0.10～0.40	≤0.03	---
實測值	0.384	0.945	0.466	13.32	0.250	0.0025	0.0014
評價	符合	符合	符合	符合	符合	符合	符合

2.2表面硬度檢測

從該模具上截取樣塊進行硬度檢測，采用奧地利ONESS Q150R全自動數顯洛氏硬度計進行檢測，檢測結果表明，實測硬度值符合規范要求(見表2)。

表2 硬度檢測結果(HRC)

Table2 Hardness test result（HRC）

檢測點	1	2	3	4	5
實測值	51.0	50.5	50.0	51.0	50.5
要求值	50～52（客戶要求）
評價	符合	符合	符合	符合	符合

2.3掃描電鏡檢測

模具冷卻水孔裂紋開口處經過機加工，難以確定裂紋源的開裂特征。采用蔡司SIGMA 300掃描電子顯微鏡檢測，斷口的整體形貌都是以沿晶開裂為主，并存在少量的解理斷裂特征⑵。沿晶斷面鑲嵌有大量的顆粒狀第二相組織，并沿晶界存在較多的二次裂紋。由于截取的樣件放置時間較長，斷口局部覆蓋電化學腐蝕產物（見圖5）。采用電子束淺層濺射，沿晶斷面的顆粒狀第二相組織及二次裂紋更為明顯。為了檢查第二相形成的原因，對該類顆粒狀第二相組織進行微區能譜分析（見圖6）。

2.4微區能譜測試

采用布魯克Quantax 400能譜儀，對沿晶界面基體組織及顆粒狀第二相組織進行微區能譜測試，測試區如圖所示，譜圖1區域為沿晶界面（見圖7），譜圖2區域為第二相顆粒（見圖9）。能譜儀測試結果表明，譜圖1區域的沿晶界面含有C、O、Si、Cr、Fe等合金元素，成分顯示與模具材料相符合（見圖8）。譜圖2區域的第二相顆粒含有C、O、Si、Cr、Fe、Cu等合金元素，能譜測試結果顯示高碳高鉻的合金元素，表明第二相顆粒是由Cr、Fe碳化物構成。較高氧含量形成的原因，是由于模具斷口裸露時間過長，形成了電化學腐蝕產物⑶（見圖10）。

表3能譜測試結果（％）

Table3 Spectral test results（%）

項目	C	O	Si	Cr	Fe	Cu
譜圖1	1.84	4.10	0.92	9.00	81.14	---
譜圖2	8.26	18.09	1.01	20.61	51.73	0.82

2.5金相組織分析

采用蔡司Axio Observer 7m金相顯微鏡，在如圖2所示的裂紋尾部樣件進行檢測，裂紋的擴展路徑較為平直，裂紋尾部上側的裂紋有一點曲折，延伸處基本呈筆直的形貌特征。表層凹凸不平的白亮色區域，屬于線切割影響層（見圖11）。金相顯微鏡倍率經放大，明顯觀察到曲折的沿晶開裂形貌，主裂紋存在多條二次裂紋，并沿碳化物顆粒擴展，顯示脆性開裂特征⑷。裂紋附近的顆粒狀碳化物，已經形成沿晶分布的斷續網狀（見圖12）。

裂紋尾部中側的裂紋同樣顯示曲折的沿晶開裂，以及沿晶擴展的二次裂紋。圖片下部平直的主裂紋，幾乎沿顆粒狀碳化物開裂延伸，主裂紋兩側的二次裂紋沿網狀碳化物形成（見圖13）。裂紋尾部下側的沿晶開裂特征更為明顯，裂紋附近的基體組織中，顆粒狀碳化物大多呈網狀分布，局部區域已經形成封閉的連續網狀碳化物（見圖14）。

沿開裂的冷卻水孔橫截面截取樣件進行金相檢測，內孔邊緣出現臺階式的開裂特征，裂紋幾乎沿水平線開裂（見圖15）。圖片經放大，垂直于內孔的臺階處顯示曲折的沿晶開裂，與冷卻水孔內壁連接處呈鍥形開口（見圖16）。

平行于冷卻水孔內壁的橫向臺階表面平直，垂直于冷卻水孔內壁的縱向臺階表面，呈曲折的沿晶開裂特征。橫向與縱向臺階交接處的裂紋，顯示沿晶開裂特征，并張開呈鍥形開口裂紋（見圖17）。如圖所示，整個開裂的臺階是在一個原有的平面上撕裂成鍥形開口，裂紋的尾端兩側各有一條分叉的二次裂紋，顯示脆性開裂特征（見圖18）。

在冷卻水孔邊緣的次表層，有一條與表面平行的橫向裂紋，內層存在脆性開裂的沿晶二次裂紋。內層的二次裂紋都是沿碳化物顆粒延伸擴展（見圖19）。冷卻水孔內壁表層，存在橫向側生的丁字形裂紋，裂紋縱向深度為0.25mm，橫向長度為0.60mm。縱向裂紋與橫向裂紋交接處兩側都呈圓弧狀，這是裂紋受擠壓變形的特征形貌⑸。水孔內壁表面的加工擠壓層，恰好應證了機加工對原始裂紋的擠壓過程。由此進一步表明，材料的脆性沿晶開裂，不但形成于機加工過程，而且在機加工前即已形成（見圖20）。

對冷卻水孔開裂的附近基體組織進行檢測，金相組織為回火馬氏體＋較多量碳化物，碳化物大多沿晶界呈網狀分布。依據GB/T 1299-2014《工模具鋼》標準中附錄A.3.1進行檢測和評定，基體組織中網狀碳化物級別達4級，屬于嚴重的網狀碳化物級別。組織中沿晶分布大量黑色網狀條紋，這種黑色條紋屬于沿晶開裂的內裂紋⑹。組織中的碳化物不但呈顆粒狀，甚至存在脆性更大的長條狀碳化物，材料組織的強度顯著降低，脆性進一步增大（見圖21～22）。

2.6金相組織掃描電鏡檢測

為了進一步分析沿晶內裂紋的形成原因，對金相組織進行掃描電鏡檢測和能譜測試。經掃描電子顯微鏡觀察，金相組織為板條馬氏體及位向組織＋大量顆粒狀碳化物，大多數顆粒狀碳化物沿晶分布。如圖所示，沿晶分布的碳化物顆粒兩側，各有一個細長的白色長條，呈角狀分布。圖示下側兩個顆粒狀碳化物之間連接一條薄片狀碳化物，碳化物周圍存在明顯的縫隙，顯示沿晶開裂的內裂紋（見圖23～24）。

如圖所示，顆粒狀碳化物兩側的薄片狀碳化物，已經被拉扯呈直線狀。沿晶界處分布一排類似橢圓形的孔洞，孔洞的間隙布滿了細小的薄片碳化物，顯示沿晶開裂的內裂紋。在熱處理加熱過程中，沿晶分布的網狀碳化物發生聚集和固溶，殘留的未溶顆粒狀及薄片狀碳化物。在熱應力及組織淬火應力的影響下，形成沿晶開裂的內裂紋（見圖25～26）。

2.7金相組織微區能譜測試

對未溶顆粒狀碳化物及基體組織進行能譜測試。譜圖1區域為未溶顆粒狀碳化物（見圖27），譜圖2區域為基體組織（見圖29）。能譜測試結果顯示，顆粒狀碳化物由高C高Cr元素構成，形成Cr、Fe碳化物。基體組織的Cr元素明顯低于材料的平均含量，這是由于顆粒狀碳化物大量析出，使基體Cr元素含量顯著降低。基體組織的較高C含量，是由于含C的浸蝕劑對表面影響造成的（見表4）。